新型建筑材料摻多種工業廢渣的舟山紹興寧波臺州硅酸鈣板|聚苯板|舟山紹興寧波臺州硅酸鈣板|聚苯板|舟山紹興寧波臺州硅酸鈣板|聚苯板板材輕質隔墻板
摘要：以多種工業廢渣—錳渣、硼泥、粉煤灰為主要原料，在生產線上試制符合D.")"—#***要求的舟山紹興寧波臺州硅酸鈣板|聚苯板|舟山紹興寧波臺州硅酸鈣板|聚苯板|舟山紹興寧波臺州硅酸鈣板|聚苯板板材輕質隔墻板。介紹所用廢渣化學組成及輕質隔墻板的原材料配比、成型工藝等。
關鍵詞：錳渣；硼泥陶粒；粉煤灰；輕質隔墻板；試制生產中分類號：1E’(2+(文獻標識碼：/文章編號：##F+(G（()）(F’(F(前言發展新型墻體材料，可利用廢棄物、節約能源、保護環境，符合經濟社會的協調和可持續發展、建立資源節約型社會的要求。我國一些經濟發達城市從保護生態環境出發，已禁止開山采石、挖河取砂，部分省市政府的文件China)Abstract:Experimentalstudyonseismicbehavioroflightwoodframedshearwallwithsuperpositionofcalciumsilicatepanelswithgoodfireresistanceascladdingwascarriedout．Monotonicloadingtestswereconductedon50specimensoffivedifferenttypesofsheathingtoframingjointstoanalyzethefailuremodes，bearingcapacityanddeformationcapacity．Onthebasisofthestudyofjoints，fourwallswereperformedofcyclicteststogetthefailuremodes，bearingcapacity，displacementductilitycoefficient，etc．Theresearchresultsshowthatstiffnessandbearingcapacityofjointscanbesignificantlyincreasedbychangingthematerialsofpanelandkeel．Thedomesticpoplarplywood，calciumsilicatepanelandpoplarLVLcanreplacetheimportedOSBandSPFasthematerialsofpanelandkeeloflightwoodframedshearwalls．Calciumsilicatepanelcannotonlyreplacethewoodpanelasthestructuralpanel，butalsocanactasafireproofpanel．A10mmthickcalciumsilicatepanelispreferredasawallpanel．Then，basedonOpenSees，thenumericalanalysisofthewallsconsideringthemonotonicandcyclicloadingarecarriedout，andtheanalysisresultsareingoodagreementwiththetestresults．Thecoefficientofvariationofbearingcapacityis16．5%throughthenumericalanalysismethod．Basedonexperimentsandfiniteelementsanalysisresults，theshearstrengthoflightwoodframedshearwallswithcalciumsilicatepanelsisgiven．Keywords:lightwoodframe;shearwall;calciumsilicatepanel;poplarLVL;FEA;shearstrength;seismicperformance基金項目:ggcd研發計劃(2017YFC0703500)，省級建筑節能和建筑產業現代化科技支撐項目(2111001)。作者簡介:徐德良(1962—)，女，江蘇泰州人，工學博士，副教授。Email:xdl6201163．收稿日期:2018年4月1981?
0引言現代木結構憑借其抗震性能好、節能環保、造型美觀、建造方便等諸多優點，逐漸取代傳統木結構，［1］有覆面板材性和厚度、龍骨材性和厚度、面板龍骨連［2］木剪力墻進行抗側力試驗，結果表明，刨花板木剪力墻的抗側剛度要明顯比膠合板木剪力墻的大。Gray表1連接節點試件參數和試驗結果Table1Parametersandresultsofjointspecimens節點龍骨面板Ke/Nu/δu/試件組材料材料釘(kN·mm－1)kNmmJ1SPFOSB板麻花釘0．701．2511．89J2SPF楊木膠合板麻花釘0．621．4416．71J3LVLOSB板麻花釘0．741．428．41J4LVL楊木膠合板麻花釘0．651．8411．74J5LVL舟山紹興寧波臺州硅酸鈣板|聚苯板自攻釘0．752．255．50注:國產麻花釘尺寸為3．2×60，鍍鋅自攻螺釘尺寸為3．8×38。
［3］通過低周反復荷載試驗，發現外覆石膏板對木［4］行單調和低周反復加載試驗，結果表明，膠合板木剪力墻的側向變形明顯比刨花板木剪力墻的大。Karacabeyli等［5］通過6片木剪力墻的單調和低周反復加載試驗，研究了外覆石膏板對墻體抗側性能的貢獻，結果表明，外覆石膏板能在一定程度上提高剪力墻的受剪承載力和抗剪剛度，但會降低其延性。何［6］對10片不同面板材料的木框架剪力墻進行單向加載試驗，得出了國產結構板材能代替進口板材［7］體進行試驗研究，發現其具有與定向刨花板(OSB)剪［8］取代OSB板，結果表明，膠合竹覆面板剪力墻同樣具有優越的力學性能，滿足木結構規范設計要求。GB50005—2017《木結構設計規范》［9］附錄N．0．2中指出，木基結構板材越厚，墻體抗剪強度設計值越大。借鑒已有輕型木結構墻體的特性，設計一種以我國的速生材楊木旋切板膠合木(LVL)材代替進口云杉松冷杉(SPF)規格材，防水性能較好的舟山紹興寧波臺州硅酸鈣板|聚苯板作為面板的輕型木結構墻體，研究覆面板材以及厚度對輕型木結構墻體力學性能的影響，驗證舟山紹興寧波臺州硅酸鈣板|聚苯板取代木基結構板的可行性，并且基于試驗和有限元分析結果給出舟山紹興寧波臺州硅酸鈣板|聚苯板輕型木結構剪力墻的抗剪強度設計值。
1節點試驗1．1試驗概況共設計5組(每組10個)不同類型的面板龍骨釘連接試件。考慮SPF規格材和楊木LVL材兩種龍骨，OSB板、楊木膠合板和舟山紹興寧波臺州硅酸鈣板|聚苯板三種面板。試件參數見表1，幾何尺寸如1所示。
試驗材料有龍骨、覆面板和釘。根據GB/T50329—2012《木結構試驗方法標準》［10］、GB/T［11］測得SPF規格材抗壓強度為59．8MPa，彈性模量為1試件的尺寸及構造Fig．1Dimensionsanddetailsofspecimens9253N/mm2;速生楊木LVL材抗壓強度為43．4MPa，2《人造板及飾面人造板理化性能試驗方法》［12］的試驗要求測得定向刨花板(OSB)靜曲強度為16．8MPa(橫紋)和31．1MPa(順紋)，彈性模量分別為2388N/mm2(橫紋)和4692N/mm2(順紋);楊木膠2舟山紹興寧波臺州硅酸鈣板|聚苯板靜曲強度為17.5MPa，彈性模量為11117N/mm2。依照美國試驗標準ASTMF157503［13］，測得麻花釘抗彎屈服強度為591．5MPa，自攻釘受彎屈服強度為580．0MPa。
試驗在南京工業大學木結構實驗室的MTS{wn}試驗機上進行，采用專用夾具和支承裝置，試驗加載［14］3mm/min的速度勻速加載，數據采集頻率為10Hz。當試件荷載下降到極限荷載的80%或80%以下，停止加載，保存數據。
1．2破壞形態及結果分析1．2．1破壞形態試驗研究發現，破壞形態主要為延性和脆性破壞，見3。OSB板作為面板時，麻花釘彎曲變形以致于199。影響木墻體抗側性能的因素被
規定新型墻體材料生產企業可免費使用未經加工的工業固體廢棄物。固體廢棄物，特別是有害固體廢棄物污染已成為世界各國極為關心的環境污染問題。它與水污染、大氣污染一起成為當今"大主要污染源。而固體廢棄物的有害成分釋放是緩慢的，是一種長期存在的、潛在的危險。如果處理、處置、管理不當，有害成分就會通過水、大氣、土壤、食物鏈等途徑污染環境、危害人體健康。本研究所用的固體廢棄物有冶金工業產生的錳渣，熱電［#］上利用硼鎂（鐵）礦生產硼砂后排出的廢渣，每生產#$硼砂約排出%&’$硼泥。目前我國硼砂生產廠較多，每年有大量硼泥排出，并堆積野外，侵占土地、污染環境。遼寧省硼礦資源儲備約為()*+萬$，占全國儲量的)%,，是硼砂的主要生產省份，硼泥的綜合利用對促進資源再生具有重要的意義。開發高質量的輕質內隔墻板，適應我國框架結構和鋼結構體系發展的需求，有助于促進墻改步伐的加快。鑒于此，利用多種工業廢渣生產舟山紹興寧波臺州硅酸鈣板|聚苯板|舟山紹興寧波臺州硅酸鈣板|聚苯板|舟山紹興寧波臺州硅酸鈣板|聚苯板板材輕質隔墻板具有重要意義。
#原材料##水泥選用遼陽千山牌"(’級普通硅酸鹽水泥。
#(粉煤灰收稿日期：(’F2F(’作者簡介：黃麗華，女，#*+(年生，遼寧遼中人，講師，主要從事新型墻體裂縫方面的研究。
選用遼陽熱電廠的粉煤灰，品質指標符合./#’*)—*#的級粉煤灰要求。其化學成分見表#。
表#粉煤灰的化學成分,89:(;<(:"=>(:"19:(?:A4:其它’’((2+%+2(()((#%’"’#"中砂選用沈陽北沙河的中砂，品質符合./01#+%"##—#**2的要求。
#%錳渣錳渣為顆粒狀，呈綠色，體積質量為*%3405"。它可部分取代細集料砂，如果摻量大，可以使墻板帶tr的綠色，不用刷涂料。其化學成分見表(。
表(錳渣的化學成分,89:(;<(:"19:(?:A4:AB:(2&"##"&#’+&2%(&%)%&)+&2#’硼泥陶粒采用自行研制的硼泥陶粒，作為建設部科技開發項目，已通過鑒定，并獲得遼寧省科技成果三等獎。該陶粒已應用于生產砌塊等方面，效果好。生產陶粒的硼泥主要化學成分見表"。
表"硼泥的主要化學成分,89:(A4:=>(:"/(:";<(:"?:(C(:燒失量"()2(2("#%(#(’"##*(##)*#(+’注：據遼陽市冶建化工廠資料。
硼泥陶粒用作輕骨料時，原料配比為：硼泥),&2,，紅土、河泥、耐燒土和膨潤土",&’,，粉煤灰、煤矸石粉、鋸沫和炭粉#,&(,，膨脹劑",&#,。生產方法為：將上述原料拌合物加水機械制球，經回轉窯煅燒，溫度控制在2&#’6，’7后即得到不同形狀、表觀密度和等級的硼泥陶粒。
舟山紹興寧波臺州硅酸鈣板|聚苯板|舟山紹興寧波臺州硅酸鈣板|聚苯板|舟山紹興寧波臺州硅酸鈣板|聚苯板板材輕質隔墻板試制中采用的硼泥陶粒的密度等級為%&)級，含泥量小于’,。經遼寧省建筑材料監·’(·新型建筑材料""#$廠燃煤產生的粉煤灰及燒制陶粒所用的硼泥。硼泥是工業1?
督檢驗院檢測，性能達到或超過"#$%&’(%)*—%++,規定要求。檢測結果見表’。
表’硼泥陶粒的主要性能指標項目標準要求檢測結果4.).55.0*.顆粒級配%).55.0%.#/*)..55,*0%..+,(筒壓強度#123"4).4),吸水率#/#%.+軟化系數".),.),粒型系數（圓球型）#%)%)(煮沸質量損失#/#*’燒失量#/#*(AB(#/#%)..)*含泥量#/#(4有機物含量不深于標準色淺于標準色.)%#D（外照射指數）#%)..)%)早強減水劑采用的早強減水劑，由遼寧省遼陽縣三合外加劑廠生產。
%)&纖維輕骨料混凝土制品易收縮干裂，一般輕骨料混凝土墻板的抗拉、抗剪強度較低。輕骨料混凝土的極限收縮比普通混凝土大’./0*./，為改善硼泥舟山紹興寧波臺州硅酸鈣板|聚苯板|舟山紹興寧波臺州硅酸鈣板|聚苯板|舟山紹興寧波臺州硅酸鈣板|聚苯板板材輕質隔墻板的抗裂性能，試制中加入大連產的格雷斯抗裂防滲纖維，有效控制了因水泥塑性收縮、干縮、溫度變化等因素引起的裂紋，對防止及抑制裂縫的形成和發展，減少塊體本身收縮，阻止裂縫的產生有很大的效果，還能提高制品的抗折強度，改善其耐久性。格雷斯抗裂防滲纖維為聚丙烯纖維，其有關性能指標為：抗拉強度(*123，彈性模量((..123，比表面積44*54#67，燃點*+.8，熔點%.8，直徑%,5，相對密度為.)+%，長度有(、、%4、%+55，抗酸、堿、鹽腐蝕性強。%),水采用自來水。
4舟山紹興寧波臺州硅酸鈣板|聚苯板|舟山紹興寧波臺州硅酸鈣板|聚苯板|舟山紹興寧波臺州硅酸鈣板|聚苯板板材輕質隔墻板的生產4)%原料配比生產94.墻板，原料配比為：（水泥）:（粉煤灰）:（中砂）:（錳渣）:（陶粒）:（水）:（纖維）;4.:%,.:44.:44.:(,.4,.:.)(，早強減水劑摻量為4/。4)4成型工藝我們在遼寧省遼陽市建設集團預制構件廠試制，經過配料、量測、攪拌、注模等工藝，最初制備的板材尺寸為4*’.黃麗華，等：摻多種工業廢渣的舟山紹興寧波臺州硅酸鈣板|聚苯板|舟山紹興寧波臺州硅酸鈣板|聚苯板|舟山紹興寧波臺州硅酸鈣板|聚苯板板材輕質隔墻板55<%...55<%..55。按上述配比配料，在試驗室黏稠度及塌落度均較好，而在現場用同樣的配比，出現了舟山紹興寧波臺州硅酸鈣板|聚苯板|舟山紹興寧波臺州硅酸鈣板|聚苯板|舟山紹興寧波臺州硅酸鈣板|聚苯板板材較干的現象，并在大功率振動臺進行振動時，出現了陶粒漂浮在上面的現象。分析其原因，一是細集料粘附在攪拌筒內，降低了混合料的黏稠度，二是振動臺只是下面振動，重的下沉，輕的上浮。所以我們在力學性能的影響，墻體試件參數見表2。按照GB50005—20173?
《木結構設計規范》［9］規定，試驗中覆面板邊緣和拼接處釘間距取100mm，面板中部釘間距取200mm。墻體的構造見5。
表2墻體試件參數Table2Parametersofspecimens墻體試件編號面板材料t/mm釘W1楊木膠合板12麻花釘W2舟山紹興寧波臺州硅酸鈣板|聚苯板12自攻釘W3舟山紹興寧波臺州硅酸鈣板|聚苯板10自攻釘W4舟山紹興寧波臺州硅酸鈣板|聚苯板8自攻釘注:t為覆面板厚度。
5墻體構造詳Fig．5Constructiondetailsofwall2．1．2墻體加載裝置及位移計布置試驗中采用244型300kN作動器，水平荷載采用水平作動器施加于加載梁上，作動器的加載點與墻體頂部保持在一直線上。墻體進行預裝配時，用4根24長200mm的螺栓連接墻體與加載梁，6根24長650mm的錨栓將墻體錨固在地坪上。墻體基本固定后，加裝兩側側向支撐以及墻角錨固件。墻體加載裝置見6。
7位移計布置Fig．7Layoutofdisplacementtransducers2．1．3加載方案［15］控制加載，以推為正，拉為負。加載分為兩個階段:1)以試件單調加載試驗的極限位移Δm的1.25%、2.5%、5%、7．5%和10%為幅值進行單次往復加載，加載速率為10mm/min;2)分別以Δm的20%、40%、60%、80%、{bfb}和120%為幅值進行三次往復加載，直至試件出現明顯破壞，加載速率為40mm/min。2．2試驗現象加載初期，試件處于線彈性工作狀態。墻體僅發生輕微側移，墻骨架與覆面板之間連接件釘發生了可恢復變形，由于各組件間的擠壓和摩擦而發出嘎吱聲。
加載中期，墻體發生明顯的側向變形，覆面板發生錯動。試件W1楊木膠合板面板角落處麻花釘少量屈服并發生彎曲變形，個別釘從起初的釘帽壓迫面板到穿透面板，見8a;試件W2、W3、W4舟山紹興寧波臺州硅酸鈣板|聚苯板面板角落處，少量自攻釘屈服并發生剪切變形，隨著面板的不斷擠壓，個別自攻釘剪斷，見8b。龍骨6加載裝置Fig．6Loadingdevice量測裝置如7，位移計D1、D2分別測量墻體頂部和底部水平位移;位移計D3、D4測量墻體兩側邊柱上拔位移。
8試件的破壞形態Fig．8Failuremodesofspecimens201低周反復荷載試驗參考ISO16670進行位移4?
柱彎曲變形，在靠近加載端方向的頂梁板與龍骨柱發生偏移，個別釘出現小位移量的上拔，見8c。此階段墻體荷載隨著加載位移的增大而緩慢增大。加載后期，試件W1加載點位移達到96mm，試件W2、W3、W4加載點位移達到72mm時，達到極限荷載，墻體發生明顯破壞，楊木膠合板墻體較多釘帽穿透面板，面板與骨架脫離，產生了楊木LVL材與面板板材撕裂的聲響;舟山紹興寧波臺州硅酸鈣板|聚苯板面板頂部及底部大量自攻釘wq剪斷，面板受釘子壓迫開裂至脫離，伴隨有咔吱聲。龍骨柱與墻底板分離并拔出，邊柱由于受到墻角錨固件的限制上拔，出現劈裂破壞，而錨固件發生變形，見8d。此階段墻體的承載能力出現大幅下降。試件的破壞形態如8所示。2．3試驗結果2．3．1滯回曲線試件W1～W4測得的荷載位移(FΔ)滯回曲線見9，從中可見:隨著加載位移的增大，滯回環由初期較為狹長逐漸趨向反S形，有較為明顯的“捏縮”現象;相同加載位移下，第2和第3次循環的荷載F和剛度K與第1次循環相比出現了下降，主要因墻體的組件損傷后性能劣化，導致強度和剛度退化;試件W1～W4的滯回曲線存在略微不對稱的現象，主要由于在推拉過程中，往往是一端釘、龍骨柱或面板先發生破壞，導致在反向加載時無法提供相同的反力，從而無法達到另一方向的{zd0}荷載。
2．3．2骨架曲線取滯回曲線的包絡線為骨架曲線，試件的骨架曲線見10。各試件的屈服荷載Fy、極限荷載Fu、破壞荷載Fd及其相應位移Δd、彈性階段抗側剛度Kew、抗剪強度fvd以及位移延性系數μ和累積耗能Ec見表3。
2．3．3極限荷載極限荷載Fu為試驗中施加的{zd0}荷載，對于低周反復荷載試驗，取骨架曲線中推拉{zd0}荷載的平均值。從表3中可見，試件W1的極限荷載{zd0}，為33．08kN，略大于相同面板厚度的舟山紹興寧波臺州硅酸鈣板|聚苯板墻體試件W2。不同厚度的舟山紹興寧波臺州硅酸鈣板|聚苯板墻體，其極限荷載隨著面板厚度的增大而提高。
2．3．4抗側剛度試件在彈性階段的抗側剛度Kew為荷載位移曲［16］9各試件的滯回曲線Fig．9HystereticloopsofspecimensKew=0．4FuΔ0．4Fu(1)式中Δ0．4Fu為40%極限荷載所對應的位移值。
對比各試件抗側剛度(表3)可知，試件W1的抗側剛度最小，為1．06kN/mm，試件W2、W3、W4的抗側剛度分別為其1．54、1．34、1．29倍。可見面板材質20210各試件的骨架曲線Fig．10Skeletoncurvesofspecimens線上原點與0．4Fu的連線斜率，即:5?
表3墻體試件的試驗結果Table3Testresultsofwallspecimens試件Fy/kNΔy/mmFu/kNΔu/mmFd/kNΔd/mmKew/(kN·mm－1)fvd/(kN·m－1)μEc/JW127．6826．6433．0854．5626．4663．501．0613．562．448225W227．1316．5730．9732．2824．7742．721．6312．692．576485W326．5418．8430．2938．1324．2454．391．4212．412．937425W422．8213．5727．5432．3122．0338．411．3711．292．876174注:試驗結果均為試件推拉方向的平均值。
和厚度是影響試件抗側剛度的主要因素，面板彈性模量和厚度越大則抗側剛度越大。
2．3．5抗剪強度［17］:Δy=Fy表3中，試件W1、W2的屈服荷載為27．68kN和fvd=Fu式中L為墻肢的有效長度，m。
各試件的抗剪強度見表3，試件W1的抗剪強度{zd0}為13．56kN/m，比試件W2的高6．9%，可見面板材質對墻體試件的抗剪強度有一定的影響;試件W3、W4的抗剪強度則比試件W2的分別低2．2%、27．13kN，可見，楊木膠合板墻體和舟山紹興寧波臺州硅酸鈣板|聚苯板墻體屈服荷載相差不大;試件W2、W3和W4的屈服荷載分別為27．13、26．54kN和22．82kN，可見，面板厚度越大試件的屈服荷載越大。
2．3．7剛度退化采用割線剛度表征試件在往復荷載作用下的剛度退化，由此反映結構的損傷累積過程，計算表達11．0%，說明抗剪強度與面板厚度成正比，厚度越［18］為大，抗剪強度越高。
2．3．6屈服荷載參考能量等效的彈塑性EEEP曲線來定義墻體Ki=Fi++Fi－式中Fi+、Fi－分別為第i次循環正、負向的峰值荷［16］，如11所示。在EEEP曲線載，Δi+、Δi－分別為第i次循環正、負向峰值荷載的中，取試驗過程中荷載下降到極限荷載的80%對應的位移值為極限位移Δd，Δd對應破壞荷載Fd。屈服荷載Fy可通過彈性剛度以及結構的極限位移確定。
對應位移。
剛度退化曲線見12，可以看出:1)隨著加載位移的增加，各試件的剛度呈整體下降的趨勢，這是2d22AFy=2ddewew(3)因為隨著循環加載的進行，墻體組件性能劣化所致;2)試件W1在位移加載到24mm后，其剛度退化速率較其他試件更加平緩，試件W2、W3、W4的剛度退化趨勢相似，試件W2的初始剛度{zd0}，對比可以發現，剛度值隨著面板的厚度增大而增大。
Fy=0．85Fu(4)式中A為試驗荷載位移曲線從原點至破壞位移所圍成的面積。屈服位移可以由屈服荷載和抗側剛度確定:11EEEP曲線Fig．11EEEPcurve12各試件的等效剛度退化曲線Fig．12Equivalentstiffnessdegradationcurvesofspecimens2．3．8延性將墻體試件的破壞位移Δd與屈服位移Δy的比值定義為墻體位移延性系數μ(μ=Δd/Δy)。由表3可知，厚12mm楊木膠合板墻體試件W1的位移延性203Kew(5)按下式計算剪力墻的抗剪強度L(2)式Δi++Δi
隨后的試生產中，利用平模擠壓工藝，采用螺桿旋轉擠壓成型，該機有&根螺桿，其中’個向左、(個向右旋轉，由一個電動機帶動螺桿旋轉而擠壓送料槽，借送過來的半干硬性混凝土的軸向擠壓反作用力向前行進。生產中我們對該機進行改進，提高了成型質量。在4..5長的臺座上，布置了,根".),55冷拔低碳鋼絲（符合"*.4.’—+4要求），上面’根，下面’根，鋼絲布置在4個孔之間，邊擠壓、邊振動、邊成型舟山紹興寧波臺州硅酸鈣板|聚苯板|舟山紹興寧波臺州硅酸鈣板|聚苯板|舟山紹興寧波臺州硅酸鈣板|聚苯板板材輕質隔墻空心條板。
待板材初具強度后切割、吊運。生產工藝流程如%所示。
水泥陶粒錳渣中砂粉煤灰水按比例稱量拌合攪拌機械擠壓成型板材切割，外觀尺寸檢測堆存養護成品%舟山紹興寧波臺州硅酸鈣板|聚苯板|舟山紹興寧波臺州硅酸鈣板|聚苯板|舟山紹興寧波臺州硅酸鈣板|聚苯板板材輕質隔墻板生產工藝流程(舟山紹興寧波臺州硅酸鈣板|聚苯板|舟山紹興寧波臺州硅酸鈣板|聚苯板|舟山紹興寧波臺州硅酸鈣板|聚苯板板材輕質隔墻板的性能由實驗基地預制構件廠試驗室制作%*.55<%*.55<%*.55的試塊，按標準實驗方法測定試塊密度為%*(.67#5(，&=、4,=抗壓強度分別為+)*123、%()+123。
由上可以看出，舟山紹興寧波臺州硅酸鈣板|聚苯板|舟山紹興寧波臺州硅酸鈣板|聚苯板|舟山紹興寧波臺州硅酸鈣板|聚苯板板材輕質隔墻板的抗壓強度高于鋼筋混凝土結構設計規范中的94.的混凝土抗壓強度標準值">6;%()’123。’結語摻入多種工業廢渣的舟山紹興寧波臺州硅酸鈣板|聚苯板|舟山紹興寧波臺州硅酸鈣板|聚苯板|舟山紹興寧波臺州硅酸鈣板|聚苯板板材輕質隔墻板節能利廢，符合墻改方向。因其不需要特殊的工藝，一般的預制構件廠都可生產。與鋼絲增強輕骨料條板比較，成本可降低。利用廢渣生產墻板，墻板表面光滑，不需抹灰，錳渣的利用使其具有tr的綠色，降低了抹灰及涂料的成本。