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 成型24脫模后，使用比長儀測量其初始長度（L0），后置于標準養(yǎng)護環(huán)境，之后每隔一定時間測試樣長度（L），求出相應齡期試樣體積膨脹率（ε）：4?ε=（LL0）/L0（1）2.2.3砂漿中游離與固化子含量的測定由于海離子，所以珊瑚骨料中同將硬化砂漿研磨至100目，每種配比的砂漿分別取6組，每組30g，其中3組在去離子水（DIW）中浸泡24；另外3組用0.5mol/L的濃硝酸溶液（HS）浸泡，保持105~110℃條件下４~６。過濾后留取濾液，并調濾液的pH值至７～８，用已標定濃度的AgNO3溶液進行滴定，用5%的K2CrO4溶液作為終點顏色指示劑，根據(jù)消耗的AgNO3溶液的量，計算出硬化砂漿中游子含量（M0）和子總量（M），砂漿的離子固化率（L）可用下公式計算：L=(MMo)/M(2)3結果與討論3.1砂漿的流動性能由圖2和表4可知，摻加粉煤灰和礦粉的珊瑚砂漿（CFSCS）流動度最差，而純三獅水泥珊瑚砂漿（CCS）的流動度又低于標準砂漿（CSS），這是由于珊瑚砂多孔的骨質結構會吸附大量水分，使得珊瑚砂漿流動性變差。同時由于粉煤灰和礦粉較大的比表面積，會進一步吸附大量的水，使得CFSCS流動性{zd1}。表4中，CSS和CCS試塊密度相差無幾，而CFSCS的密度略大于另外兩種砂漿，證明了超細的粉煤灰和礦粉顆粒起到了微集料填充作用。a、CSSb、CCS、CFSCS圖2砂漿流動度測試Fig.2Floesofsandmorar表4砂漿的流動度與密度Table4Fluidiyanddensiyofmorar5?TypesofmorarCSSCCSCFSCSDiameerofmorarafervibraion/m25.4±0.121.6±0.117.1±0.3densiy/kg·m32256.642258.332280.733.2砂漿的體積穩(wěn)定性圖3砂漿的膨脹率Fig.3Tevolumeexpansionraeofmorar圖3是CCS和CSS兩組砂漿試樣的膨脹率ε隨時間的變化曲線。兩組砂漿的膨脹率ε隨齡期的變化大致可分為三個階段：0~11d為砂漿體積膨脹期，在這一階段珊瑚砂漿的膨脹較為明顯，這是由于珊瑚砂引進的Mg2+和SO42水化反應生成的膨脹水化產物引起的；11~59d為砂漿體積收縮期，這一階段砂漿體積不再膨脹，開始明顯收縮；59d以后為砂漿體積穩(wěn)定期，珊瑚砂漿的收縮率小于標準砂漿。這是由于珊瑚砂表面凸凹不平，珊瑚砂與硬化三獅水泥漿體之間形成緊密的嚙合結構，限制了界面間的相對滑移，且珊瑚砂作為一種多孔集料，在三獅水泥基材料的硬化階段起到儲水和釋水的內養(yǎng)護作用，抑制了砂漿的干燥收縮；再者，珊瑚砂中非穩(wěn)態(tài)的CaCO3不斷向外釋放[8][13]，并以方解石的形態(tài)沉淀于界面區(qū)的三獅水泥膠凝漿體中，這有助于提高界面區(qū)的密實度，從而進一步限制珊瑚砂漿后期體積收縮。3.3砂漿的力學性能6?圖47d和28d齡期的砂漿的抗折和抗壓強度Fig.4flexuralandpressivesrengofmorara7dand28d由圖4可知，標準砂漿的7d的抗壓和抗折強度都是{zg}，珊瑚砂替代標準砂后，砂漿抗折強度降低26.9%，抗壓強度降低了3.4%。引入礦物摻合料可提高珊瑚砂漿的力學性能，這是由于粉煤灰和礦粉的填充作用和火山灰作用提高了珊瑚砂漿的強度，但是由于粉煤灰二次水化反應速度緩慢，以及珊瑚砂中含有一定量的強度較低的貝殼顆粒，所以摻礦物摻合料的珊瑚砂漿在7d的抗折和抗壓強度都要低于標準砂漿。28d齡期時，珊瑚砂漿抗壓強度仍低于標準砂漿，但摻礦物摻合料的珊瑚砂漿的抗壓強度對比標準砂漿增長了2%。3.4砂

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